A级央企信托-625号江苏阜宁非标集合资金信托计划

摘要： 盐城阜宁；爆款！土地抵押！江苏非标！绑定当地前两大政府平台！AA+担保，总资产688.88亿！AA融资，总资产208.30亿！ 【A级央企信托-625号江苏阜宁非标集合资...

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盐城阜宁；爆款！土地抵押！江苏非标！
绑定当地前两大政府平台！
AA+担保，总资产688.88亿！
AA融资，总资产208.30亿！

【A级央企信托-625号江苏阜宁非标集合资金信托计划】
要素：2.8亿，2年，按年付息
收益：100万-300万：7.0%-7.2%

【项目亮点】
土地抵押：融资方提供7466.7 ㎡的土地抵押担保。
AA融资：是当地第二大平台公司，实控人为阜宁县人民政府国有资产监督管理办公室，2022年末总资产为208.30亿元，主体评级AA，债项评级AAA。
AA+担保：当地第一大平台公司，实际控制人为阜宁县人民政府。2022年末总资产为688.88亿元，营业收入 37.96亿元，主体评级AA+。
【区位优势】
⭐盐城市，江苏省地级市，Ⅱ型大城市，是江苏省面积最大的地级市，2022年，盐城市实现GDP 7079.8亿元，增速全省第一。一般预算收入453.26亿，位列全省第7位。
⭐阜宁县，全国百强县，知名的“淮剧之乡”“杂技之乡”“散文之乡”“长寿之乡”，素有“江淮乐地”之称，2022年全年地区生产总值达700.17亿元，一般公共预算收入30.50亿元。近年来，阜宁正成为长三角北翼投资兴业的一方沃土。

信托定融政信知识：

     关键词：埋深、嵌固面、短柱、短墙肢 一、     工程概况    某工程为单层工业厂房，上部结构为框排架，无吊车，屋盖为网架，上弦支承，跨度36米，现浇框架柱间距为6米，柱净高8.5米，地震设防烈度6度，基本风压为0.55KN/m2，建筑场地类别为Ⅱ类，地基持力层为圆砾，承载力特征值为200kPa，设计基础埋深-2.5m，持力层深度-2.5米至-4.0米，拟建场地现状标高-2米至-3.5米，设计要求先进行场地平整，再进行基础施工，基底持力层超挖部分采用砂石换填处理，室外地面标高-0.3m，底层计算嵌固面为-0.90m

    为满足施工工期要求，场地暂不平整，先施工基础，再进行场地土回填，为此须对原设计基础进行调整

     二、     处理方法 方法一：维持原设计，基底超挖部分仍采用砂石换填，压实系数 ≥0.94，此方法对施工质量控制较高，工期较长，不能满足要求

     方法二：基底超挖换填材料采用C15毛石混凝土，方便快捷，工期相对较短，但因超挖较多，换填量大，投资较高

     方法三：加大基础埋深，基底降低置于持力层上，调整上部结构底层计算高度，此方法施工工期最短，但设计修改工作量大，同样不能满足工期要求

     方法四：在方法三基础上增设扩大短柱或短墙肢，对扩大短柱或短墙肢进行受力分析配筋，满足原设计上部结构底层排架柱计算高度的要求，即底层排架柱计算高度不变，嵌固面置于扩大短柱或短墙肢顶部

    本方法设计修改量小，施工期较短，投资增加不多

     综合分析，采用方法四进行处理，但须对扩大短柱或短墙肢进行受力分析，并采取相应的构造措施加以保证

     三、     扩大短柱设计 （一）计算假定 排架柱为大偏心受压构件，排架柱的变形特征为弯曲变形，扩大短柱顶能否作排架柱柱脚的嵌固面，取决于短柱的抗弯刚度，即短柱抗弯刚度愈大，其约束排架柱柱脚转动的能力越强，当短柱抗弯刚度远大于排架柱的抗弯刚度时，即认为短柱顶为为排架柱的嵌固面，假定短柱顶作为上部结构的嵌固端

     （二）设计依据 根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002 中第8.2.6条：“预制钢筋混凝土柱（包括双肢柱）与高杯口基础的连接（图8.2.6-1），应符合本规范第8.2.5条插入深度的规定

    杯壁厚度符合表8.2.6的规定且符合下列条件时，杯壁和短柱配筋，可按图8.2.6-2的构造要求进行设计

              1、起重机起重量小于或等于75t，轨顶标高小于或等于14m，基本风压小于0.5kPa的工业厂房，且基础短柱的高度不大于5m； 2、起重机起重量大于75t，基本风压大于0.5kPa，且符合下列表达式E2I2／E1I1≥10（8.2.6-1）； 3、当基础短柱的高度大于5m，并符合下列表达式： △2/△1≤1.1 式中 △1——单位水平力作用在以高杯口基础顶面为固定端的柱顶时，柱顶的水平位移； △2——单位水平力作用在以短柱底面为固定端的柱顶时，柱顶的水平位移；……” 工程所在地基本风压为0.55kPa，上部结构为现浇钢筋混凝土排架柱，短柱与排架柱间连接采用现浇，二者间的连接好于高杯口基础与预制钢筋混凝土柱的连接，因此参照此条第2小条的要求进行短柱的设计是可行的

     （三）              短柱的计算 1、计算简图：                                  2、计算参数：扩大短柱平面图见图2示

       排架柱axb=600x800，扩大短柱a’xb’=800x1600，h1=9m，h2=3m，C30，fc=14.3N/mm2，fy=360 N/mm2，E1=E2，M=150KN-m，F=35KN，N=550KN

         3、内力计算： MC=Fxh2+M=255 KN-m，VC=35 KN， NC=550KN 4、截面验算： E2I2/ E1I1=(800X16003)/(600X8003)=10.67>10 满足

     5、配筋计算     1）. 计算截面有效高度         ho=h-as=1600-35=1565mm     2）. 计算相对界限受压区高度         ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518     3）. 确定计算系数         αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*255.000*106/(1.0*14.3*800*1565*1565)=0.009     4）. 计算相对受压区高度         ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.009)=0.009≤ξb=0.518 满足要求

             为充分发挥混凝土材料的受压能力，取ξ=ξb=0.518

         5）. 计算纵向受压钢筋面积         A's=(γo*M-α1*fc*b*ho*ho*ξb*(1-0.5*ξb))/(fy'*(ho-as'))           =(1.0*255.000*106-1.0*14.3*800*1565*1565*0.518*(1-0.5*0.518))/(360*(1565-35))  =-19054mm2         由于A's≤0，因此按构造配筋         A's=ρ'min*b*h=0.200％*800*1600=2560mm2     6）. 计算纵向受拉筋面积         As＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.0*14.3*800*1565*0.009/360=455mm2     7）. 验算受拉钢筋最小配筋率         ρ=As/(b*h)=455/(800*1600)=0.036％ 5、新增混凝土用量 Q=(800x1600-600x800)x3000x10-9=24m3 四、     短墙肢设计 从扩大短柱计算可看出，满足抗弯刚度要求的前提下，扩大短柱断面混凝土用量很大，现改用短墙肢代替扩大短柱方案，作比较分析，计算简图同前，平面布置见图3所示

                                                  1、短墙肢断面取值 根据剪力墙定义，墙肢的长度不小于5倍墙厚，墙厚取上柱宽的b/2，即300mm，根据8.2.6-1公式，反算短墙肢所需长度： L≥【（10x600x8003）/300】1/3=2172取2200mm

     L=2200≥5x300=1500mm， 2、短墙肢配筋计算，按受弯构件计算：     1）. 计算截面有效高度         ho=h-as=2200-35=2165mm     2）. 计算相对界限受压区高度         ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518     3）. 确定计算系数         αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*255.000*106/(1.0*14.3*300*2165*2165)=0.013     4）. 计算相对受压区高度         ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.013)=0.013≤ξb=0.518 满足要求

             为充分发挥混凝土材料的受压能力，取ξ=ξb=0.518

         5）. 计算纵向受压钢筋面积         A's=(γo*M-α1*fc*b*ho*ho*ξb*(1-0.5*ξb))/(fy'*(ho-as'))           =(1.0*255.000*106-1.0*14.3*300*2165*2165*0.518*(1-0.5*0.518))/(360*(2165-35))     =-9729mm2         由于A's≤0，因此按构造配筋         A's=ρ'min*b*h=0.200％*300*2200=1320mm2     6）. 计算纵向受拉筋面积         As＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.0*14.3*300*2165*0.013/360=329mm2     7）. 验算受拉钢筋最小配筋率         ρ=As/(b*h)=329/(300*2200)=0.050％         ρ=0.050％<ρmin=0.200％, 不满足最小配筋率要求，         取As=ρmin*b*h=0.200％*300*2200=1320mm2   3、短墙肢混凝土用量 Q=（2200-800）x300x3000x10-9=12.6m3 混凝土用量仅为短柱方案的52.5%，混凝土用量大幅减少

     4、对比分析 1）短墙肢变形特征为弯曲型，与排架柱变形特征一致，可通过其排架平面内抗弯刚度来约束上部排架柱的变形，计算模型符合实际受力模型； 2）短墙肢抗弯刚度通过增加墙长提高其抗弯刚度，墙宽较小，即增加墙长对其抗弯刚度的提高最有效

     3）满足抗弯刚度前提下，短墙肢的混凝土用量远小于扩大短柱的混凝土用量； 5、配筋构造要求： 参照《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002 中第8.2.6条之4点要求进行，短柱或短肢墙的四角钢筋直径不宜小于20mm，四边构造配置直径不小于12mm，间距不大于300mm的钢筋，箍筋直径不小于8mm，间距不大于150mm

     五、结论 1、通过计算分析比较，可看出，增设短肢墙的处理方案，受力清晰，计算模型符合实际受力特点，构造简单，混凝土用量较少，节约投资

    因此选用增设短肢墙方案处理本工程地基问题是可行、合理的

          2、按《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002 中第8.2.6条之2点要求进行处理，经计算分析得出短柱或短墙肢的配筋均为构造配筋，验证了条文的规定是安全的

     3、对普通多层框架结构，框架的变形特征为剪切型，框架柱柱脚的受力状态多为轴心受压或小偏心受压，当地基持力层超深时，按《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002 中第8.2.6条之2点要求进行处理偏于安全

     4、无地下室多层框架结构底层柱的嵌固面通过增设短柱或短墙肢方法处理地基持力层超深时，短柱或短墙肢的设计计算宜按剪切刚度进行控制；参照地下室顶板作为上部结构嵌固面的要求，下部抗剪刚度与上部抗剪刚度比即G2A2/G1A1≥2；当G2A2/ G1A1≥3时，下部抗弯刚度与上部抗弯刚度比与建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002 中第8.2.6条之2点要求基本一致

     提出了pH值、电流强度、絮凝剂加入量及处理时间的最佳操作参数 关键词：电气 浮三泥 破乳  “三泥”是炼油厂污水净化设备工艺过程中的产生的油、水、渣的混合物

    “三泥”含水量很高，本文所指含油废水是指炼油厂对“-泥”进行处理后，分离出来的含油水相

     目前，对含油废水的处理方法研究很多，较成熟的主要有化学法和加热法

    化学破乳除油效果好，但使用费用高，易造成二次污染

    而常规加热在处理速度及处理效果上均不甚理想

    电气浮法采用电极电解含油废水，利用电解分解作用和初生态的微小气泡的上浮作用，破坏乳化油，并使油珠附着在气泡表面上浮去除

    若采用可溶性电极，则从阳极溶解出金属离子，金属离子发生水解作用生成氢氧化物吸附、凝聚并沉降除去油分

    电气浮除油具有气泡细小、表面负荷大、除油效率高的优点川，可用于印染废水、油田采出水的处理等方面二3〕

    本文将电气浮运用于“三泥”水相的处理，效果较好

     1实验 1.1实验材料 “三泥”水相取自于扬子石化炼油厂，静置48h后，其含油量基本达到稳定

     电解槽:巧oomL;电极:铁电极，4片，间距ICm，先串联，后并联;WYJ30VZA型晶体管稳压电源;PllS一3F型酸度计;OCMA一350型红外测油仪;聚合氯化铝 1.2实验方法 把待处理的水样注人电解槽中并浸没电极顶部至少3一5

    ，在不ItiJ条件下接通电源进行处理，在不同时间从电解槽中部取液进行油含量分析，以考察pH值、电流强度、添加絮凝剂及电解时间对除油效果的影响

    油的去除率计算公式:  2结果与讨论 2.1pH值的影响 用Hcl和NaOH对l000ml水样调节pH值分别为5、7、10，然后在I=以条件下进行处理，考察pH值对电气浮处理效果的影响，结果见图1   由图可见在中性条件下除油效率较高

    这是因为水样呈酸性，使乳化油粒子趋于稳定;而pH值过高易使阳极钝化，影响气泡的产生，降低了处理效果

    “三泥”水相pH为7左右，因而可不经调节pH值直接处理

     2.2电流强度的影响 调节处理时的电流强度以考察其对电气浮处理效果的影响，结果见图2

         由图可见，通电初期电流强度越大，其除油率越高，但随着时间的增加，除油效果趋向于一致

     2.3絮凝剂的投加量对铁电极电气浮处理效果的影响 在水样中加入PAC使其浓度分别为10、20、30mg/L，在I=IA时进行处理，结果见图3

      根据实验结果可知废水在投加絮凝剂以后油的去除率提高不大，但可缩短处理时间，降低能量消耗

    当投量为20mg/L时，通电8而n去除率即已基本稳定

     2.4最佳条件下进行水样处理 综合考虑除油效果及耗电量，可得电气浮处理的最佳条件为:pH值中性，电流强度IA，PAC投加量为20mg/L，通电时间8min

    在此条件对水样进行处理，结果见表1

       由表可见，在此条件下油的去除率可达92一93%

     3结论 电气浮工艺对“三泥”水相除油效果较好

    实验表明，在中性条件下，电流强度为1.0A，PAC投加量为20mg/L，处理8分钟可以获得良好的去除率

    在此条件下，油的去除率可达92一93%，处理后的废水达到了国家二级排放标准

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